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工程結構抗震論文

【簡介】感謝網友“生德意”參與投稿，下面是小編為大家整理的工程結構抗震論文（共12篇），如果喜歡可以分享給身邊的朋友喔!

篇1：工程結構抗震論文

工程結構抗震論文

導讀：地震是一種隨機振動,所以建筑結構設計人員為防止、減少地震給建筑造成的危害,就需要分析研究建筑抗震問題不斷總結工程經驗,妥善處理這一工程問題。在高層建筑結構中,樓蓋對于結構的整體性起到非常重要的作用,樓蓋相當于水平隔板,它不僅聚集和傳遞慣性力到各個豎向抗側力子結構,而且要求這些子結構能協同承受地震作用,特別是當豎向抗側力子結構布置不均勻或布置復雜或抗側力子結構水平變形特征不同時,整個結構就要依靠樓蓋使抗側力子結構能協同工作。

關鍵詞：高層建筑，建筑結構，抗震設計

地震是一種隨機振動,所以建筑結構設計人員為防止、減少地震給建筑造成的危害, 就需要分析研究建筑抗震問題不斷總結工程經驗,妥善處理這一工程問題。

一、實行建筑抗震設計規范，總結工程經驗妥善處理工程問題：

(一)選擇有利的抗震場地

地震造成建筑物的破壞, 除地震動直接引起的結構破壞外,場地條件也是一個重要的原因。地震引起的地表錯動與地裂,地基土的小均勻沉陷, 滑坡和粉、砂土液化等。科技論文。因此,應選擇對建筑抗震有利的地段, 應避開對抗震不利地段。當無法避開時, 應采取適當的抗震加強措施,應根據抗震設防類別、地基液化等級,分別采取加強地基和上部結構整體性和剛度、部分消除或全部消除地基液化沉陷的措施; 當地基主要受力層范圍內存在軟弱粘性土層、新近填土和嚴重不均勻土層時,應估計地震時地基不均勻沉降或其他不利影響, 采用樁基、地基加固和加強基礎和上部結構的處理措施; 對于地震時可能導致滑移或地裂的場地,應采取相應的地基穩定措施。

(二)優化的平面和立面布置

關于建筑結構設計的平面與立體結構, 我們根據認為有以下幾個方面可以參考:

1、結構的簡單性。結構簡單是指結構在地震作用下具有直接和明確的傳力途徑。只有結構簡單,才能夠對結構的計算模型、內力與位移分析, 限制薄弱部位的出現易于把握,因而對結構抗震性能的估計也比較可靠。

2、結構的剛度和抗震能力。水平地震作用是雙向的,結構布置應使結構能抵抗任意方向的地震作用。通常, 可使結構沿平面上兩個主軸方向具有足夠的剛度和抗震能力, 結構的抗震能力則是結構強度及延性的綜合反映。結構剛度的選擇既要減少地震作用效應又要注意控制結構變形的增大, 過大的變形會產生重力二階效應, 導致結構破壞、失穩。

3、結構的整體性。在高層建筑結構中,樓蓋對于結構的整體性起到非常重要的作用,樓蓋相當于水平隔板,它不僅聚集和傳遞慣性力到各個豎向抗側力子結構, 而且要求這些子結構能協同承受地震作用, 特別是當豎向抗側力子結構布置不均勻或布置復雜或抗側力子結構水平變形特征不同時, 整個結構就要依靠樓蓋使抗側力子結構能協同工作。

(三)設置多道設防的抗震結構體系

多道抗震防線, 是指在一個抗震結構體系中, 一部分延性好的構件在地震作用下, 首先達到屈服, 充分發揮其吸收和耗散地震能量的作用, 即擔負起第一道抗震防線的作用, 其他構件則在第一道抗震防線屈服后才依次屈服,從而形成第二、第三或更多道抗震防線, 這樣的結構體系對保證結構的抗震安全性是非常有效的。同時底框建筑底層高度不宜太高, 應控制在4.5m 以下。高度加大, 底層剛度減小, 重心提高, 使框架柱的長細比增大, 更容易產生失穩現象。論文參考網。而且由于高度較大,很多建筑房間被業主一層改成了兩層, 造成了較大的安全隱患。科技論文。宜具有合理的剛度和強度分布, 避免因局部削弱或突變形成薄弱部位.產生過大的應力集中或塑性變形集中;可能出現的薄弱部位, 應采取措施提高抗震能力。

(四)保證結構的延性抗震能力

合理選擇了建筑結構后, 就需要通過抗震措施來保證結構確實具有所需的延性抗震能力,從而保證結構在中震、大震下實現抗震設防目標, 系統的抗震措施包括以下幾個方面內容。強柱弱梁: 人為增大柱相對于梁的抗彎能力,使鋼筋混凝土框架在大震下,梁端塑性鉸出現較早,在達到最大非線性位移時塑性轉動較大; 而柱端塑性鉸出現較晚, 在達到最大非線性位移時塑性轉動較小,甚至根本不出現塑性鉸。從而保證框架具有一個較為穩定的塑性耗能機構和較大的塑性耗能能力。強剪弱彎: 剪切破壞基本上沒有延性, 一旦某部位發生剪切破壞, 該部位就將徹底退出結構抗震能力, 對于柱端的剪切破壞還可能導致結構的局部或整體倒塌。因此可以人為增大柱端、梁端、節點的組合剪力值, 使結構能在大震下的交替非彈性變形中其任何構件都不會先發生剪切破壞。

(五)合理的建筑結構參數設計計算分析

對于復雜結構進行多遇地震作用下的內力和變形分析時, 應采用不少于兩個不同的力學模型,目前主要有兩種計算理論: 剪摩理論和主拉應力理論, 它們有各自的適用范圍:磚砌體一般采用主拉應力理論,而砌塊結構可采用剪摩理論。對計算機的計算結果, 應經分析判斷確認其合理、有效后方可用于工程設計。結構計算控制的主要計算結果有結構的自振周期、位移、平動及扭轉系數、層間剛度比、剪重比、有效質量系數等。另外, 地下室水平位移嵌固位置,轉換層剛度是否滿足要求等, 都要求有層剛度作為依據。復雜高層建筑抗震計算時,宜考慮平扭耦聯計算結構的扭轉效應, 振型數不應小于15,對多塔結構的振型數不應小手塔樓數的9 倍, 且計算振型數應使振型參與質量不小于總質量的90%。總之, 高層結構計算很難一次完成,應根據試算結果, 按上述要求多次調整,才能得到較為合理的計算結果,以保證建筑物的安全。

二、高層建筑抗震設計中經常出現的問題

(一)部分建筑物高度過高

按我國現行高層建筑混凝土結構技術規程規定，在一定設防烈度和一定結構型式下，鋼筋混凝土高層建筑都有一個適宜的高度。在這個高度，抗震能力還是比較穩妥的，但是目前不少高層建筑超過了高度限制。在震力作用下，超高限建筑物的變形破壞性會發生很大的變化，建筑物的抗震能力下降，很多影響因素也發生變化，結構設計和工程預算的相應參數需要重新選取。

(二)地基的.選取不合理

由于城市人口的增多和相對空間的縮小，不少建筑商忽略了這一問題，哪里商業空間大就在哪里建。高層建筑應選擇位于開闊平坦地帶的堅硬土場地或密實均勻中硬土場地，遠離河岸，不應垮在兩類土壤上，避開不利地形、不采用震陷土作天然地基，避免在斷層、山崖、滑坡、地陷等抗震危險地段建造房屋。高層建筑的地基選取不恰當可能導致抗震能力差。

(三)材料的選用不科學,結構體系不合理

在地震多發區，采用何種建筑材料或結構體系較為合理應該得到人們的重視。由于我國建筑結構主要以鋼筋混凝土核心筒為主，變形控制要以鋼筋混凝土結構的位移限值為基準。但因其彎曲變形的側移較大，靠剛度很小的鋼框架協同工作減小側移，不僅增大了鋼結構的負擔，而且效果不大，有時不得不加大混凝土的剛度或設置伸臂結構，形成加強層才能滿足規范側移限值。

(四)較低的抗震設防烈度

許多專家提出，現行的建筑結構設計安全度已不能適應國情的需要，建筑結構設計的安全度水平應該大幅度提高。我國現行抗震設防標準是比較低的，中震相當于在規定的設計基準期內超越概率為lO%的地震烈度，較低的抗震設防烈度放松了高層建筑的抗震要求。

三、結語

地震是一種目前難以準確預測的自然災害,為避免它給人類帶來大的災難。作為工程技術設計人員在建筑結構的研究和工程設計中,應從整體宏觀的觀點出發,綜合處理好建筑功能、技術、藝術、安全可靠性和經濟合理等幾方面內容,從而創造出更加安全、適用、經濟美觀的高層建筑;新型結構的出現，高性能材料的發展，計算機技術水平的提高，促使人類建筑精品再上新的臺階。

篇2：中外土木工程專業結構抗震與減震課程比較研究論文

中外土木工程專業結構抗震與減震課程比較研究論文

摘要：地震嚴重危及人民生命和財產安全，中國是一個地震多發的國家，增強土木工程結構的抗震能力勢在必行。抗震與減震課程是一門涉及多種專業知識的課程，文章以同濟大學、香港理工大學、帝國理工大學及加州大學伯克利分校等世界級土木強校為例，主要討論抗震與減震課程研究生階段各校授課內容，通過對比研究課程設置，取長補短，不斷提高中國土木工程專業的教育質量，加強研究生能力培養，促進中國研究生教育的轉型。

關鍵詞：抗震與減震；土木工程專業；課程設置；教學改革方案

中圖分類號：G40-0593；TU352 文獻標志碼：A 文章編號：1005-290904-0041-04

地震是一種嚴重危及人民和生命財產安全的自然災害。近年來，世界范圍內的強烈地震導致的建筑物損壞、倒塌以及人員傷亡令人觸目驚心。中國是一個地震多發的國家，增強土木工程結構的抗震能力勢在必行，按照“拓寬專業面，加強基礎”的教學指導方針[1]各高校開設了建筑結構抗震設計課程，防災減災工程及防護工程學科也受到了普遍的關注。文章以同濟大學、香港理工大學、帝國理工大學及加州大學伯克利分校等世界級土木強校為例，對比研究土木工程專業抗震與減震課程的設置情況。

一、課程設置概況

抗震與減震課程作為土木工程專業課，具有極強的理論性和實踐性，主要學習地震成因及結構抗震基本知識，場地、地基和基礎的抗震，單、多自由度結構體系地震反應，地震作用計算和結構抗震驗算，各類建筑結構的抗震設計，結構隔震與消能減震設計等內容[2]。

同濟大學土木工程學院防災方向研究生培養方案中將結構抗震與減震設為專業學位課，課程主要內容包括：建筑結構抗震設計基本知識，建筑結構抗震非線性靜力分析理論和技能，建筑結構隔震和消能減震設計概念、理論和分析手段等。

香港理工大學土木工程專業結構工程專業的部分課程設置與同濟大學防災專業核心課程類似，其中與結構抗震與減震課程對應的是樓宇抗震設計。

帝國理工大學土木工程專業結構工程專業分為混凝土結構、地震工程、綜合結構工程及鋼結構設計四個模塊，其中地震工程模塊與防災專業更為接近。對比同濟大學防災核心課程與帝國理工大學地震工程模塊課程發現，對應結構抗震與減震課程的是混凝土結構抗震設計和鋼結構抗震設計。

加州大學伯克利分校土木工程專業有兩個與防災相關的專業，分別為結構工程專業和機械與材料專業，與結構抗震與減震課程對應的`是地震防護系統、抗震設計和高等地震分析。

四個學校均開設了結構抗震與減震課程或其相關課程。同濟大學和香港理工大學均只開設了一門課程，而帝國理工大學開設了兩門，加州大學伯克利分校開設了三門。其中，帝國理工大學雖然開設兩門課程，但課程以結構形式加以區分而非從主要內容進行細化。加州大學伯克利分校開設的課程則兼具深度和廣度，并對當下應用日益廣泛的地震防護系統和較難的高等地震分析單獨開課，使學生可以根據自身興趣和課題方向選課，為其科研和實踐奠定堅實的基礎。

二、課程內容

四所學校對應結構抗震與減震課程的內容如下表。

從學分設置而言，同濟大學的結構抗震與減震課程為2學分，香港理工大學和加州大學伯克利分校每門課程的學分均為3分，同濟大學抗震課程的學分偏少，而加州大學伯克利分校三門課程共9學分，學生可根據自己的研究方向、興趣和自身能力選修。

各高校抗震與減震課程的設置情況及課程內容與大學所處國家（地區）地理位置及其研究生教育的特點有關。從開課的內容可以看出，香港理工大學和帝國理工大學的授課內容只涉及抗震設計，雖然帝國理工根據不同的結構形式開設了不同的課程，專業性更強，但在內容上沒有太多拓展，對于時下應用日益廣泛的結構振動控制系統涉及不多，因此可以看出這兩所大學對于結構抗震與減震課程的要求相對較低，這一現象與這兩所大學所處地理位置的地震危險性以及所處國家或地區的研究生教育特點有關。香港理工大學地處中國香港，香港地區雖然有較大斷裂，但由于該斷裂處于較完整的火山巖和花崗巖巖體中，不具備發生中強地震的充分條件[3]。帝國理工大學地處倫敦，而倫敦地震活動水平處于中低水平[4]。因此，對抗震內容的學習要求相對不高。對于研究生教育特點，香港地區高校專業及課程設置往往從實際出發，取決于社會需求，有較強的社會適應性[5]。香港理工大學更是主張“實用為本，學以致用”，其課程設置與社會需求緊密結合，產學研結合充分，為社會培養了大量高素質應用型復合型人才。與之類似，英國現行的研究生教育培養模式也是應用型人才培養模式，市場起導向作用[6]，在中國香港和英國這種以強調應用性為主的研究生培養模式下，由于所處的地域地震危險性不高，因此，抗震與減震課程要求相對較低。

同濟大學開設的結構抗震與減震課程涉及抗震設計與地震防護系統兩方面的內容，且本科階段同濟大學開設有建筑結構抗震設計課程，主要講授抗震設計相關內容，恰好與研究生階段的內容有效銜接。中國內地的研究生教育正處于轉型期[7]，逐步從擴大規模向提高質量轉變，教學質量有所提高，教學內容更加深入，但轉型還未徹底，因此在課程設置和內容安排上可能還存在不足，應結合自身情況，不斷深化改革，最終形成獨具特色的研究生教育培養模式。

加州大學伯克利分校開設地震防護系統、抗震設計和高等地震分析三門課程，在廣度和深度上都更勝一籌，但是在總課時有限的情況下，多數學生也只能選修其中的一門或兩門，其中高等地震分析課程專業性太強，適合此類研究方向或對此有強烈興趣的學生選修，不能全面普及。這與美國的研究生教育特點有關，美國研究生教育的課程設置靈活、系統，與科研結合緊密。此外，美國的研究生教育非常重視課程學習，美國的研究生院為學生提供了大量可供選修的課程，學生對課程的選擇具有較大的自主權。

就課程內容安排而言，加州大學伯克利分校開設的課程涉及抗震設計、地震防護系統和抗震分析等內容；同濟大學的課程涉及抗震設計和地震防護系統兩個方面；香港理工大學和帝國理工大學均只涉及抗震設計。顯而易見，加州大學伯克利分校、同濟大學兩所高校所有開設的課程涉及的內容更廣。就授課內容的深度和專業性而言，帝國理工大學與香港理工大學均只涉及抗震設計的內容，但帝國理工大學根據不同的結構形式開設不同的課程，更加深入且細化，專業性更強；加州大學伯克利分校的三門課程更加專業、細化、深入，且涉及時域、頻域分析等高難度內容。同濟大學一門課程安排抗震設計和地震防護系統兩方面的內容有不夠深入的嫌疑，但考慮到同濟大學本科階段已開設建筑結構抗震設計課程，主要講授抗震設計內容，恰好與研究生課程結構抗震與減震課程互為補充，這樣的課程設置方式也較為合理。

三、教學改革思路和總結

通過比較研究可以看出：不同高校土木工程專業中結構抗震與減震課程的設置與其所處國家（地區）的地域特點及研究生培養模式密切相關，主要區別：在開課數量上，同濟大學與香港理工大學均只開設一門課程，帝國理工大學與加州大學伯克利分校都開設了多門課程；在課時安排上，同濟大學的課時安排偏少；在授課內容的深度和廣度上，不同的學校有不同安排，所處地域對此有一定影響。

教學改革是一項系統性和綜合性的工程，需長期堅持[8]，在進行教學改革時，應結合學校

自身情況及所處地域環境，積極借鑒并吸收其他學校的可行經驗。

（一）增加課時

抗震與減震課程作為日益受關注的土木工程專業課程，其重要性不言而喻，課時是授課內容和質量的保證，適當增加課時很有必要。

（二）合理增設課程數量

把結構抗震與減震作為一門課程進行講授并不利于學生結合自身研究方向選擇課程，應當適當增設課程，拓展所學內容并加深難度，使不同學生能根據自己的研究方向和興趣選修課程，為其后期進行科學研究和工程實踐打下堅實基礎。

（三）深化改革，促進轉型

中國的研究生教育經過多年發展已基本形成培養模式多樣、學科種類齊全的研究生教育體系，為社會的建設與發展提供了有力的人才保障，但也應認識到，中國的研究生教育與其他教育強國相比還有較大的差距，因此，應當抓住轉型期的關鍵機遇，不斷提高教育質量，加強研究生教育的能力培養，不斷深化改革、促進中國研究生教育的轉型。

參考文獻：

[1]董事爾，趙渝林， 明成林.寬口徑土木工程專業人才培養模式研究[J].高等建筑教育， ，42（1）：18-21.

[2]戴素娟， 孫黃勝， 高秋梅.淺談結構抗震設計課程教學改革[J].土木建筑教育改革理論與實踐， 2008（10）： 94-95.

[3] 岳中琦.與香港地區地震危險性相關的汶川地震災害調查的五點認識[J].華南地震， ，31（2）： 14-20.

[4]Paul W.Burton.英國的地震危險性[J].地震學刊， 1995（S1）：49-51.

[5] 王璐，曾云亮.香港研究生教育的質量管理及啟示[J].學位與研究生教育，（2）： 40-43.

[6] 魯正，劉傳名，武貴.英國高等工程教育及啟示[J].高等建筑教育，，25（3）： 41-45.

[7]王戰軍.轉型期的中國研究生教育[J].學位與研究生教育，（11）： 1-5.

[8]潘毅，李彤梅，黃云德.建筑類建筑結構課程教學改革探討與嘗試[J].高等建筑教育，2010，19（6）：119-121.

篇3：結構抗震概念設計論文

結構抗震概念設計論文

一、結構抗震概念設計的提出原因及必要性

每棟建筑物都是一個空間結構體，在荷載作用下各構件并非是以脫離體系的單一構件獨自工作，而是以相當復雜的方式共同工作，精確計算其作用和受力是相當困難的，在計算地震作用時尤其如此，由于地震作用下的結構構件受力狀態的復雜性及不確定性、人們對地震時結構響應認識的局限性和模糊性、理論計算中的假定與實際情況的差異性，注定了在現階段無論計算工具再如何發展，計算過程再如何嚴格，其結果也只能是一種比較粗略的估計，甚至有時還根本無法計算。

顯然在結構設計中，僅依靠現有理論進行抗震計算往往不能滿足結構安全性、可靠性的要求，無法達到預期的設計目標。因此在不確定因素眾多，受力狀況復雜的結構抗震設計中，抗震概念設計的提出和應用就顯得尤為重要了。

二、結構抗震概念設計的涵義

所謂抗震概念設計，一般是指不經過計算，尤其在難以做出精確理性分析或在規范中難以規定的問題中，依據整體結構體系與分結構體系之間的力學關系、結構破壞機理、震害、實驗現象和工程經驗中所獲得的基本設計原則和設計思想，從總體的角度來進行建筑結構的總體布置和抗震細部措施的宏觀控制，從而從根本上保證結構的抗震性能。

三、結構抗震概念設計的基本原則和具體要求

（一）建筑場地的選擇

地震造成建筑的破壞，除地震動直接引起結構破壞以外，還有場地條件的原因，諸如：地震引起的地表錯動與地裂，地基土的不均勻沉陷、滑坡和土體液化等。因此選擇有利于抗震的建筑場地是減輕建筑物地震災害的第一道重要工序。

（二）建筑物的平面、立面及豎向剖面的布置建筑物平面和立面的規則性是抗震概念設計中需要考慮的一個重要因素。

規則的建筑方案體現在：建筑物的平面布置基本對稱；結構體型簡單；抗側力體系的剛度和承載力上下變化連續、均勻。因為，簡單、對稱的結構容易估算其在地震時的反應，容易有針對性的采取抗震措施并對其進行細部處理。因此，這就要求建筑專業的設計人員具有一定的抗震知識素養，應該對所設計的建筑的抗震性能有所估計，避免采用抗震性能差的嚴重不規則的設計方案。

（三）結構體系的確定和結構布置

結構體系的.確定是結構設計中頭等重要的大事。結構設計時應通過綜合分析使結構體系盡量合理且經濟，應優先采用抗震能力強、延性好、耗能能力強、便于施工且具有多道防線的結構體系（如框架-剪力墻結構，框架-筒體結構，設置耗能連梁的剪力墻結構等），避免采用抗震能力較低的結構體系（如板柱-剪力墻結構，單跨框架結構等），尤其應避免采用看似“合法”（符合規范）但不合理的結構體系（如當房屋高度接近規范框架結構類適用高度上限時，仍采用框架結構，震害表明，框架結構的側向剛度較小，整體性較差，結構的抗震性能較差，此情況下應采用抗震性能較好的框架-剪力墻結構為宜）。

而在結構布置時，應采用概念清晰、傳力途徑明確的布置方式，盡量避免造成結構扭轉、平面和立面的里出外進、豎向傳力桿件的間斷與不連續等問題。

（四）多道抗震防線的設置

單一結構體系只有一道抗震防線，一旦破壞就會造成建筑物倒塌的嚴重后果。特別是當建筑物的自振周期與地震動卓越周期相近時，建筑物由此而發生的共振，更加速其倒塌進程。而如果建筑物采用的是多重抗側力體系時，第一道防線的抗側力構件在 當第一道抗側力防線因共振而破壞，第二道防線接替工作，建筑物自振周期將出現較大幅度的變動，與地震動卓越周期錯開，使建筑物的共振現象得以緩解，避免再度嚴重破壞。在雙重結構體系中一般應優先選擇不負擔或少負擔重力荷載的豎向支撐或填充墻，或軸壓比值較小的抗震墻、實墻筒體等構件作為第一道防線的抗側力構件，如框架-剪力墻結構中的剪力墻，框架-填充墻結構中的填充墻，單層廠房縱向體系中的柱間支撐，均可作為各自體系中的第一道抗震防線。如因條件限制，只能采用單一的框架體系，則框架就成為整個體系中唯一的抗側力構件，此時應采用“強柱弱梁”型的延性框架。

在地震作用下，框架梁成為第一道抗震防線，框架柱為第二道抗震防線，用框架梁的變形去消耗地震能量，使框架梁的屈服先于框架柱的屈服，從而保護了框架柱的相對完整，最終達到“大震不倒”的要求。

（五）結構抗震設計關鍵點的把握

在結構抗震概念設計中，還應注重對結構體系中的關鍵部位（如薄弱層，加強層等）、關鍵部位中的關鍵構件（如加強層的重要豎向構件、轉換層的水平轉換構件等）、關鍵構件中的關鍵節點（如梁柱節點，柱根部位等）幾個關鍵點的把握，從而實現“強柱弱梁、強剪弱彎、強節點強錨固、強柱根弱桿件”的設計理念。

結構抗震概念設計不是拒絕進行復雜結構設計，而是要求在處理復雜結構設計時明確：什么是結構設計的最佳選擇？采用不合理的結構方案或結構布置可能會帶來什么樣的后果？需要采取哪些補救或加強措施，并對這些措施的合理性和有效性做出客觀的評價，以保證結構性能目標的實現，確保房屋安全。結構抗震概念設計不是指手畫腳的空洞說教，而是具有豐富內涵的實實在在的工作。

篇4：結構工程論文

結構工程論文

論文題目：探析土木工程中混凝土施工技術的質量防控

摘 要：本研究生論文主要闡述了土木工程施工中混凝土的施工技術，分析了混凝土的施工過程中如何做好質量防控，保證施工質量。

關鍵字：混凝土表面 硅酸鹽水泥 質量控制

水的質量要求

凡可以飲用的水均可用于拌制和養護混凝土。未經處理的工業廢水、污水及沼澤水不能使用，對鋼筋混凝土及預應力混凝土工程不允許使用海水。

水泥的質量控制

水泥是混凝土應用材料之首。目前我國的水泥品種較多，按用途和性能分為通用水泥、專用水泥及特種水泥。通用水泥主要用于一般土建工程，包括硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥、礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質硅酸鹽水泥、粉煤硅酸鹽水泥以及復合硅酸鹽水泥。在使用水泥的時候必須區分水泥的品種及強度等級掌握其性能和使用方法，根據工程的具體情況合理選擇與使用水泥，這樣既可提高工程質量又能節約水泥。在施工過程中還應注意以下幾點：

(1)優先使用散裝水泥;(2)運到工地的水泥，應按標明的品種、強度等級、生產廠家和出廠批號，分別儲存到有明顯標志的倉庫中，不得混裝;(3)水泥在運輸和儲存過程中應防水防潮，已受潮結塊的水泥應經處理并檢驗合格方可使用;(4)水泥庫房應有排水、通風措施，保持干燥;(5)先出廠的水泥先用; (6)應避免水泥的散失浪費，作好環境保護。

骨料的質量控制

(1)砂砂優先選用優質江砂或河砂，混凝土工程應選用中粗砂，對于泵送混凝土，砂宜用中砂，砂率宜控制在39～43%。

(2)石子碎石針片狀顆粒狀必需嚴格控制。針片狀含量較大，直接影響商品混凝土的質量。石子粒形好，接近方或圓形，針片狀顆粒含量很小，適宜配置泵送混凝土或高強泵送混凝土。

摻加摻合料

大量試驗研究和工程實踐表明，混凝土中摻入一定數量優質的粉煤灰后，不但能代替部分水泥，而且由于粉煤灰顆粒呈球狀具有滾珠效應，起到潤滑作用，可改善混凝土拌合物的流動性、粘聚性和保水性，從而改善了可泵性。特別重要的效果是摻加原狀或磨細粉煤灰后，可以降低混凝土中水泥水化熱，減少絕熱條件下的溫度升高。目前，我國有關標準規定粉煤灰摻量不能大于25%，對預應力混凝土中的摻量有更為嚴格的限制。在混凝土中摻加一定量的具有減水、增塑、緩凝等作用的外加劑，改善混凝土拌合物的流動性、保水性，降低水化熱，推遲熱峰的出現時間。

混凝土的攪拌及運輸質量控制

根據工程量的大小并結合施工單位自身設備條件選取相應的拌和設備和運輸設備。提前預測拌和設備和運輸設備可能出現的故障和問題，并及時安排機修人員作好設備的檢查和修理工作。不能因為設備故障而停止混凝土的澆筑，確保在施工過程中及時提供工程所需混凝土，促進工程有序向前推進，保證施工進度。

(1)混凝土拌和質量控制要點混凝土配合比應嚴格控制，拌制的混凝土拌和物應均勻。混凝土的和易性、保水性、粘聚性要好，易于施工。

(2)混凝土最小拌和時間混凝土攪拌的最短時間根據施工規范要求確定，摻有外加劑時，攪拌的時間應適當延長。粉煤灰混凝土的攪拌時間比基準混凝土延長10～30s。

(3)混凝土運輸過程注意事項：運輸中不致發生分離、漏漿、嚴重泌水、過多溫度回升和坍落度損失。

混凝土澆筑

混凝土澆筑前的準備

(1)組織施工班組進行技術交底，班組必須熟悉圖紙，明確施工部位的各種技術因素要求(混凝土強度等級、抗滲等級、初凝時間等);

(2)組織班組對鋼筋、模板進行交接檢，如果不具備混凝土施工條件則不能進行混凝土施工;

(3)組織施工設備、工具用品等，確保良好;(4)澆筑前應對模板澆水濕潤，墻、柱模板的清掃口應在清除雜物及積水后再封閉。

混凝土澆筑的一般要求

(1)混凝土自吊斗口下落的自由傾落高度不得超過3m，如超過3m時必須采取措施。應采用串筒、導管、溜槽或在模板側面開洞;

(2)澆筑混凝土時應分段分層進行，每層澆筑高度應根據結構特點、鋼筋疏密決定。一般分層高度為插入式振動器作用部分長度的1.25倍， 最大不超過500ram。平板振動器的分層厚度為200mm;

(3)開動振動棒，振搗手握住振搗棒上端的軟軸膠管，快速插入混凝土內部，振搗時，振動棒上下略為抽動，振搗時間為20～30s，但以混凝土面不再出現氣泡、不再顯著下沉、表面泛漿和表面形成水平面為準。使用插入式振動器應做到快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，按順序進行，不得遺漏，做到均勻振實。移動間距不大于振動棒作用半徑的1.5倍(一般為300～400mm)，靠近模板距離不應小于200mm。振搗上一層時應插入下層混凝土面 50～100ram，以消除兩層間的接縫。平板振動器的移動間距應能保證振動器的平板覆蓋已振實部分邊緣;

(4)澆筑混凝土應連續進行。如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層混凝土初凝之前，將次層混凝土澆筑完畢。間歇的最長時間應按所有水泥品種及混凝土初凝條件確定，一般超過2h應按施工縫處理：

(5)澆筑混凝土時應派專人經常觀察模板鋼筋、預留孔洞、預埋件、插筋等有無位移變形或堵塞情況，發現問題應立即澆灌并應在已澆筑的混凝土初凝前修整完畢：

(6)澆筑完畢后，檢查鋼筋表面是否被混凝土污染，并及時擦洗干凈。

澆筑中出現下列情況之一應停止澆筑

(1)混凝土初凝并超過允許面積;(2)混凝土平均澆筑氣溫超過允許偏差質，并在1h內無法調整至允許溫度內;(3)在澆筑過程中出現大雨或暴雨天氣。

施工過程中出現下列情況之一應挖出混凝土

(1)不能保證混凝土振搗密實或對水工建筑帶來不利影響的級配錯誤的混凝土料;(2)長時間凝固、超過規定時間的'混凝土料;(3)下到高等級混凝土澆筑部位的低等級混凝土料。

混凝土澆筑的質量控制

(1)在保證澆筑坍落度的前提下，盡量減少用水量。夏季施工時應用緩凝型的泵送劑;

(2)選粒形好、級配好、含泥量小、空隙率小的粗細骨料，并優選最佳砂率;

(3)施工時，不能過振、欠振、漏振，要快插慢提振搗棒;

(4)嚴格控制澆筑流程，合理安排施工工序。分層、分塊澆筑，以利于散熱，減小約束。對已澆筑的混凝土接近初凝時反復抹壓或滾壓，如表面開始硬結人力抹不動時，可進行二次振動，這樣可排除混凝土因泌水，在石子、水平鋼筋下部形成的空隙和水分，提高粘結力和抗拉強度，并減少內部裂縫與氣孔，提高抗裂性。反復抹壓、搓壓時，最關鍵的是要掌握混凝土的初凝時間;

(5)遇到大風或暴雨時，應及時保濕、覆蓋。當混凝土失水產生裂縫、表面出現硬皮時，可用噴壺噴霧水進行表面處理;

(6)嚴格控制拆模時間，達到拆模強度后，方可拆模。

混凝土的養護

(1)混凝土養護混凝土早期養護，應派專人負責，使混凝土處于濕潤狀態，養護時間應能滿足混凝土硬化和強度增長的需要，使混凝土強度滿足設計要求。

(2)注重澆筑完畢后養護混凝土養護主要是保持適當的溫度和濕度條件。保溫能減少混凝土表面的熱擴散，降低混凝土表層的溫差，防止表面裂縫。混凝土澆筑后，及時用濕潤的草簾、麻片等覆蓋，并注意灑水養護，適當延長養護時間，保證混凝土表面緩慢冷卻。在寒冷季節，混凝土表面應設置保溫措施，以防止寒潮襲擊。混凝土表面的養護要求：①塑性混凝土應在澆筑完畢后l2內開始灑水養護，低塑性混凝土宜在澆筑完畢后立即噴霧養護，并及早開始灑水養護;②混凝土應該連續養護，養護期內必須確保混凝土表面處于濕潤狀態;③ 混凝土養護時間不宜少于14d。

結語

隨著預拌混凝土的迅速發展，以及人們對工程質量的日益重視。越來越多的工程，將會加強控制混凝土的質量要求，確保施工順利進行。

篇5：砌體結構抗震的新發展論文

砌體結構抗震的新發展論文

摘要：砌體結構是一種傳統的墻體材料，在我國的各類建筑中仍占80%以上的比例。近些年來，隨著建筑業的蓬勃發展，新型墻體材料也不斷涌現，如從歐美引進的混凝土小型空心砌塊就是其中的一種。另外,結合就地取材的原則生產的各種地方性砌體材料,如蒸壓類和燒結類的非粘土多孔磚和實心磚.這都為砌體結構的應用擴大了領域和范圍.

關鍵詞：砌體 抗震

一、引言

砌體的結構是一種傳統的墻體材料，在我國的各類建筑中仍占80%以上的比例。近些年來，隨著建筑業的蓬勃發展，新型墻體材料也不斷涌現，如從歐美引進的混凝土小型空心砌塊就是其中的一種。另外,結合就地取材的原則生產的各種地方性砌體材料,如蒸壓類和燒結類的非粘土多孔磚和實心磚.這都為砌體結構的應用擴大了領域和范圍.

現代砌體結構已與傳統的砌體有許多區別。按照砌體中的配筋率大小可將其分為無筋砌體結構、約束砌體和配筋砌體三類，它們的界限定義為：僅有少量的拉結鋼筋，含筋量在0.07%以下時為無筋砌體；約束砌體適用于地震設防地區的砌體結構，如在墻段邊緣設置邊緣構件（鋼筋混凝土構造柱），同時墻段上下設置有圈梁，此類砌體結構的特點是在砌體周邊均有鋼筋混凝土約束構件，砌體配筋量在0.07%-0.17%左右；配筋砌體適用于10層以上的中高層建筑，如配筋混凝土空心砌塊，其實就是一種砌筑成型的剪力墻結構，其配筋率也接近于現澆鋼筋混凝土剪力墻結構，即在0.2%左右。

1966年的邢臺地震和1976年的唐山地震等數十次破壞性大地震，以及1923年日本關東大地震等，幾乎無一例外的表明無筋砌體結構不能承受大地震的考驗。因此目前國外抗震規范一般只允許建造3層及三層以下的砌體結構。

盡管砌體結構的抗震性能如此之差，然而在城鎮建設中，由于我國人口集中，土地有限，所以我們不可能把砌體結構限制過嚴，而是要適應發展的需要，在研究和總結震害的基礎上，改進砌體的抗震性能，提高它的建造層數和高度，滿足業主需要。

二、約束砌體

砌體結構的脆性性質可以通過配筋或加強邊緣約束來改善。1976年唐山大地震后，總結地震中八棟裂而不倒的砌體房屋的經驗，提出了在承重墻體中設置邊緣約束構件的規定。經過二十多年的實踐考驗證明，設有構造柱的砌體房屋，在經受九度地震后未發現有倒塌的實例，此種做法是安全的。但應注意以下幾點：

1、約束墻體的構造柱截面不宜過大，配筋不宜過多。且必須是先于墻后澆構造柱混凝土，使柱與墻體能夠緊密結合，共同工作。此類構造柱在墻體受水平地震作用初期應力極小,剛度也不大。但當墻體開裂后柱內應力逐步增大,直到裂縫貫通墻體,構造柱才明顯受力直到鋼筋屈服。此時的墻體已破碎,構造柱的約束使得墻體破碎而不至于倒塌,從而達到“裂而不到”的目標。如果構造柱截面和配筋過大，由于混凝土剛度遠大于砌體墻體，所以構造柱會吸收大多數的地震力，結果構造柱先于墻體破壞，起不到約束墻體的作用。

2、構造柱的設置不能改變砌體剛性的性質。墻體在豎向和水平地震作用下首先沿45°主拉應力的軌跡開裂，并逐步延伸，形成對角的“x”形裂縫；如果墻段的高寬比較大，則在墻體中段會出現水平裂縫段。因此構造柱的間距不能過大，否則將會消弱對墻段砌體的約束作用，基本上是縱墻內每開間均設，橫墻內間距不大于層高的兩倍。

3、構造柱必須依靠樓層上下樓蓋圈梁的拉結。構造柱作為一種豎向構件，一般沿墻截面不變，配筋也少有變化。因此，在各樓層柱高處必須有圈梁作為錨固點，以形成上下和左右墻段的約束作用。

4、樓蓋圈梁在多層結構中很難準確計算，它的作用是多方面的，如增強拉接，提高結構的整體性，抵御地基的不均勻沉降，加強樓板與墻體的連接等。而構造柱的作用也是如此，它在加強墻體之間的連接方面是明顯的，但它的約束作用一般要在墻體開裂以后才能發揮，這是構造柱的特點之一。

5、設置構造柱之后，墻體的抗剪能力一般提高20%左右，因此應當認為提高砌體抗剪強度不是在墻兩端設置構造柱的主要目的，構造柱的主要作用在于較大幅度的增大墻體的變形能力，特別是對墻段塑性變形后的約束作用。墻段兩端的構造柱既不能阻止墻體裂縫的出現，也不能大幅度的提高墻段的抗剪能力，但它使墻段和房屋取得了較大的延性，從而減小了突然發生倒塌的危險性。

6、構造柱間距應該分兩種情況區別對待。一種是單一作為約束邊緣構件的構造柱，此類構造柱的設置主要考慮約束墻段的長度需要，以往抗震規范中尚不明確，無論在砌體橫墻或縱墻中均為提出間距的.要求。事實證明構造柱的約束作用是有限的。例如在以往的縱墻中設置構造柱時只要求在兩端設構造柱，數十米長的構造柱難以約束墻段的破壞此時構造柱的數量是遠遠不夠的。即使橫墻中的構造柱間距一般可能達到11~12米，構造柱作用也難以完全發揮。

根據工程實踐經驗和有關試驗研究資料分析結果，新規范對此做了補充和完善：

a) 當層數和房屋高度接近或者達到砌體結構限定高度時橫墻內的構造柱間距不宜大于層高的2倍，即一般不宜超過5.4米；縱墻內的構造柱一般不超過3.9米（外縱墻）和4.2米（內縱墻），即大致每開間均應設置一根構造柱。如此要求是十分必要的，實驗證明墻段的寬高比超過2時，構造柱的約束作用降低。

b) 在開間較大、橫墻較少的多層住宅中，當層數和房屋高度接近和達到砌體高度限定高度時對構造柱的設置間距要求更高。在橫墻內的柱間距不宜大于層高，在縱墻內的柱間距不宜大于4.2米；同時在所有縱橫墻交接處及橫墻的中部也均應設有構造柱以約束相應墻段的砌體。

通過上面規定可以看出構造柱作為一種約束邊緣構件限定其最大間距是十分必要的，否則將難以發揮其應有的作用，新規范完善了對多層砌體結構構造柱設置的規定，在一定程度上也提高了砌體結構的抗震安全性，有效的保證了大震不倒的抗震設防的總目標的實現。

7、構造柱的計算

按照提高墻段的抗剪強度要求，設置構造柱是對構造柱作用的一種新發展。設置構造柱的目的不同因此設置部位也不同，此類構造柱一般均布置在墻段中段。當房屋的設防烈度要求較高或橫墻較少，墻段不能承受所承擔的地震作用時可采用增設構造柱的做法來提高墻段的抗剪強度，滿足抗震設防地區對多層砌體結構的抗剪要求，因此中段構造柱的作用不同與設置在墻段邊緣的約束構造柱，兩者從概念上不能混為一談。

三、對于配筋砌體，主要是對于當房屋層數比較高時應用，對于大量的民用建筑中，應用還不是很廣泛，在此我們就不多談了。但對于青島地區而言，氣候潮濕、抗震設防六度，住宅建設中的通常做法是在地面設架空層或半地下室，坡屋頂，實際層數達到8層，已超出規范限值。規范中的用詞為“不宜”超過7層，也就是說只要采取合理有效的措施，還是可以實現的。具體做法是：

（1）樓層圈梁層層設置，截面適當加大；

（2）墻體交接處均設置構造柱；

（3）構造柱間距不大于4米；

（4）大于米的洞口兩側設構造柱；

這樣處理的中心意思就是按組合砌體來考慮這類情況。但這樣處理后，因為現在的住宅設計要求較高，平面一般情況下都比較復雜，縱墻很少有連通的，所以墻體內的構造柱數量較大，對砌體本身而言是不利的，所以構造柱的截面不能過大，否則達不到我們要求的結果。

四、由于我國現在正處在墻體材料改革的時期，不同的地區都會有一些適合本地材料，但我們的總體思想“小震無礙，中震可修，大震不倒”是不變的，無論哪種材料，都要采取相應的抗震構造措施來保證工程的安全性，保證國家、人民的財產不受到損失。

篇6：結構抗震安全性審查其余超限工程符合要求？

，

（二）不應同時采用多塔、連體、錯層、帶轉換層、帶加強層等五種類型中的三種以上的復雜類型。

（三）按超限的程度和薄弱部位，應明確為達到安全和預期性能目標的比規范、規程的規定更嚴格的針對性強的抗震措施。

篇7：多層砌體結構抗震設計分析的論文

多層砌體結構抗震設計分析的論文

摘 要：多層砌體結構是建筑結構中常見的一種結構形式，文章概述了砌體結構建筑抗震設計的一般規定，對多層砌體結構建筑抗震構造的措施進行了重點分析，這對于結構設計有著重要的指導意義。

關鍵詞：砌體結構；抗震設計；構造措施

在我國，砌體結構因材料來源容易，構造簡單，因此被廣泛應用都建筑結構中，但砌體結構材料一般屬于脆性材料，砌筑而成的結構也屬脆性，因而砌體結構的抗震性能較差。與地震作用走向垂直的墻體，會因出平面的彎曲破壞造成大面積的墻體甩落，垂直地震力作用，墻體會出現受拉水平裂縫，在扭轉地震力作用下，墻體角部易產生破壞；縱橫墻連接處地震時易出現豎向裂縫、拉脫，甚至整片墻倒塌，砌體結構的樓梯間、預制鋼筋混凝土樓屋蓋、女兒墻、突出頂面的屋頂間，在地震中的破壞屢見不鮮。為了減輕震害，保障人民生命財產安全，應因地制宜地進行砌體結構房屋抗震設計。

1 砌體結構房屋抗震設計一般規定

1.1 合理選址，正確選用基礎形式

地基不均勻或地基承載力過低，會產生不均勻沉降，造成上部墻體開裂，影響正常使用；高填方地區，在土壤尚未固結時進行基礎施工，會造成新建房屋地面沉陷；新建房屋應選在場地穩定、土壤完成固結、土質均勻的場地建房；基礎埋置深度應在本地區凍土層以下，對于不滿足上述要求的，可采用地基處理，比如對基底以下土層采用三七灰土局部換填，以滿足上部荷載的要求，其次，宜增加上部結構剛度，增設地圈梁。

1.2 總高度與總層數限制

隨著層數增加，砌體結構房屋在地震作用下的破壞程度也隨之加重，基于砌體材料的脆性性質和震害經驗，限制其層數和高度是主要的抗震措施。不同的抗震設防地區房屋的總高度與總層數是有區別的。另外，針對不同抗震設防類別的砌體房屋，層數和高度限值也應根據規定做相應調整。

1.3 多層砌體承重房屋的層高限制

規范還要求多層砌體承重房屋的層高不應超過3.6m，為數不少的砌體房屋單層層高超限，不利于墻體穩定。

1.4 多層砌體房屋高寬比限制

多層砌體房屋一般可不做整體彎曲驗算，但是為了保證房屋的穩定性，應限制其高寬比，砌體房屋總高度與總寬度的最大比值宜符合《建筑抗震設計規范》要求。

1.5 限定房屋抗震橫墻間距

多層砌體房屋的橫向地震力主要由橫墻承擔，地震中橫墻間距大小對房屋倒塌影響很大，橫墻不僅需要有足夠的承載力，并且還與樓蓋傳遞水平地震剪力的需求相聯系。為了保證結構的空間剛度，滿足樓蓋對傳遞水平地震剪力的剛度要求，應規定橫墻最大間距。

1.6 合理確定建筑布置和結構體系

根據歷次震害調查統計，縱墻承重的結構布置方案，因橫向支承較少，縱墻較易受平面外彎曲而導致倒塌。因此，多層砌體結構，應優先采用橫墻承重的結構布置方案，其次采用縱橫墻承重方案，避免采用縱墻承重方案。房屋立面高差在6m以上，或房屋有錯層，且樓板高差大于層高的1/4，或各部分結構剛度、質量截然不同，宜設置防震縫，將復雜體型房屋劃分為若干簡單、剛度均勻的單元。

2 多層砌體結構房屋抗震構造措施

2.1 合理設置圈梁和構造柱

圈梁作為樓屋蓋的邊緣構件，將裝配式樓屋蓋箍住，提高樓屋蓋的整體性和水平剛度。鋼筋混凝土圈梁應設在屋蓋處及每層樓蓋處，并應閉合，遇到洞口應上下搭接。圈梁標高設置宜與預制板相同或緊貼板低，圈梁高度不應小于120mm，基礎圈梁高度不應小于180mm，配筋不應少于4根直徑14的I級鋼筋。構造柱應設置在外墻四角，錯層部位橫墻與外縱墻交接處、大房間內外墻交接處、較大洞口兩側，構造柱最小截面尺寸可采用240mm×180mm，縱筋宜采用4根直徑為12mm的I級鋼筋，箍筋間距不宜大于250mm，6、7度區超過六層、8度區超過五層和9度區，宜采4根直徑14mm的I級鋼筋，箍筋間距不應大于200mm。圈梁與構造柱一起對墻體在豎向平面內進行約束，限制墻體的開裂，保證墻體的整體性和變形能力，尤其是設置在屋蓋和基礎頂面的圈梁能夠提高房屋的豎向剛度、抵抗地基不均勻沉降對房屋帶來的不利影響。

2.2 加強樓、屋蓋與墻體的`連接構造

經過對歷次震害中多層砌體房屋樓屋蓋破壞情況的分析，可以看出預制與現澆式樓蓋均出現過倒塌破壞，因樓屋蓋板作為水平構件作用主要是傳遞水平地震作用，所以加強其整體連接性能，即使墻體和板間具有可靠的連接措施才是關鍵，如要求樓板的擱置長度、樓板與圈梁的連接要求、墻體間的連接要求、屋架與墻柱的錨固拉結等，通過這些措施來保證多層砌體房屋的整體性能。

2.3 強化樓、電梯間抗震構造

歷次震害表明，樓、電梯間由于比較空曠且缺乏樓蓋的側向支承，因而容易遭到破壞成為房屋的薄弱環節，如樓梯梯板折斷、樓梯間墻倒塌等，所以要對樓、電梯間四角，樓梯斜梯段上下端對應的墻體處增設構造柱，及對樓梯間墻體提出增加水平配筋的要求，以此提高樓、電梯間墻體的抗震性能。

2.4 重視非結構構件的設計

多層砌體結構中，非承重墻體、女兒墻，雨蓬等非結構構件在地震中的破壞屢有發生，應給予足夠重視。后砌的非承重隔墻應沿墻高每隔500～600mm配置2根直徑6mm的I級鋼拉結筋與承重墻或柱拉結，每邊深入墻內不應少于500mm，8度和9度時，長度大于5m的后砌隔墻，墻頂尚應與樓板拉結，獨立墻肢端部及門洞邊宜設鋼筋混凝土構造柱；煙道、風道、垃圾道等不應削弱墻體，否則應對墻體加強措施，不宜采用無豎向配筋的附墻煙囪或出屋面的煙囪；不應采用無錨固的鋼筋混凝土預制挑檐。

3 結語

根據調查統計，在5月12日的汶川地震中，經過抗震設計的砌體結構房屋發生嚴重破壞和倒塌的比例約為20%～30%，由此不難看出，雖然砌體結構的抗震性能較差，但是經過抗震設防，可大大地減輕地震對砌體結構帶來的破壞。在我國，劃定抗震設防烈度為6度及6度以上地區占到國土面積的2/3以上，所以各類砌體結構材料在各地震區均有應用的可能性，因此，必須重視砌體結構房屋的抗震設計，應嚴格按照《建筑抗震設計規范》要求進行合理的結構體系布置與抗震驗算和采取可靠地抗震措施，提高砌體結構房屋的抗震能力，降低震害。

參考文獻

[1] 中華人民共和國住房和城鄉建設部.建筑抗震設計規范[S].北京：中國建筑工業出版社，.

[2] 中華人民共和國住房和城鄉建設部.砌體結構設計規范[S].北京：中國建筑工業出版社，.

[3] 李國強，李杰，蘇小卒.建筑結構抗震設計[M].北京：中國建筑工業出版社，.

篇8：研究在土建結構中的抗震加固技術論文

摘要：土建工程項目中的結構處理是比較重要的一個方面, 確保土建結構較為可靠穩定, 進而才能夠更好提升整個土建工程項目的實際應用價值。基于此, 在土建結構中合理應用抗震加固技術也就顯得極為必要, 應該在具體施工建設中予以充分關注。本文就重點圍繞著土建結構抗震加固的必要性, 以及當前常見的各類抗震加固技術手段進行了分析論述。

關鍵詞：土建結構; 抗震加固; 技術手段;

1 引言

隨著當前我國土建工程項目的不斷發展, 其涉及到的內容越來越多, 相應土建工程項目的結構同樣也越來越復雜, 為了較好實現對于土建結構的有效施工處理, 必然需要重點確保其具備較為理想的抗震性能, 能夠保障整體土建結構的穩定性。在當前土建結構施工處理中, 較好實現對于抗震加固技術手段的有效應用必不可少, 其能夠較好解決以往土建結構應用中可能存在的明顯不穩定威脅, 充分提升土建結構的實際應用效益, 在當前土建工程項目中表現出了較高的作用價值, 需要結合具體技術手段進行恰當合理運用。

2 土建結構中抗震加固的必要性分析

對于土建結構中抗震加固技術手段的有效應用, 其作用價值較為突出, 能夠較好實現地震隔離作用, 確保土建結構的穩定性和可靠性。結合具體抗震加固技術的實際應用, 其具體作用價值表現在以下幾個方面:

2.1 有助于保障豎向剛度和承載力

在土建結構施工處理中, 抗震加固技術的應用必然能夠首先作用于土建結構的豎向結構, 促使相應豎向結構的承載力得到有效提升, 確保豎向荷載的平衡有序。基于此, 抗震加固技術的應用還能夠表現出較強的變形控制效果, 盡量降低土建結構相關構件存在的變形問題威脅, 維系整體結構的穩定性。

2.2 有助于維系水平結構穩定性

對于土建結構中抗震加固技術的有效應用, 其在水平方面同樣也能夠表現出較強的作用價值, 能夠較好實現對于水平荷載的有效控制, 提升土建結構水平構件的柔度, 促使其能夠具備更為理想的實際效益, 避免因為震動作用導致相應土建結構的穩定性受損, 對于減少下部結構的層間剪力也能夠具備較強作用。

2.3 有助于確保土建工程施工年限

對于土建工程項目的具體施工建設, 其往往還能夠表現出較為理想的耐久性保障效果, 促使土建工程項目能夠在后續應用中具備較強的可靠性, 滿足一般設計應用50年的基本要求。這種抗震加固技術的應用在制作方面的表現更為突出, 這也是確保土建工程整體應用年限能夠得到較好保障的重要條件。

篇9：研究在土建結構中的抗震加固技術論文

具體到當前我國土建工程項目施工處理中, 相應抗震加固技術的應用越來越多樣, 尤其是隨著施工技術手段的不斷創新發展, 相應抗震加固技術的應用也越來越理想, 為了促使其能夠表現出較強的應用性能, 必然需要結合具體土建結構特點及其加固需求進行恰當選擇。現階段土建結構抗震加固中比較常用的技術手段有以下幾項。

3.1 增大截面積抗震加固法

在土建結構抗震加固處理中, 較好運用增大截面積加固法能夠較好提升其整體結構承載力, 有助于實現對于整體土建結構的優化, 在混凝土結構以及其它構件的加固處理中比較常見, 比如混凝土梁結構、柱結構以及板結構, 都可以借助于增大截面積加固法進行處理, 提升其整體承載力效果, 降低可能形成的明顯威脅隱患。結合增大截面積加固法的實際應用, 其在多個方面表現出了較為理想的優勢, 操作相對較為便捷高效, 不存在較為復雜的操作技術, 對于施工人員的要求同樣也不高, 如此也就需要在具體施工建設中予以恰當選擇, 提升結構加固效益。當然, 對于這種增大截面積加固方法的有效應用, 對于具體施工材料進行恰當選擇必不可少, 需要確保相應混凝土材料或者是其它漿液的應用較為匹配, 能夠和原有土建結構較好融合, 避免形成明顯分離現象, 只有確保其具備整體性優勢, 進而才能夠提升其整體承載能力。

3.2 外包型鋼抗震加固法

對于土建結構抗震加固處理優化, 還可以采用外包型鋼的方式進行處理, 其能夠借助于性鋼材料的強度以及韌性進行充分運用, 促使其能夠較好作用于土建結構體系, 增強整個土建結構的穩定性保障效果。結合這種外包型鋼加固法的有效應用, 其需要在具體設計層面進行詳細把關, 盡量避免型鋼截面積過大, 必須要小于原有土建結構的截面大小, 如此才能夠提升其輔助效果, 避免對于原有結構形成一定威脅。為了更好提升這種外包型鋼加固法的應用效果, 往往還需要借助于化學灌漿外包型鋼操作方式進行處理, 該種方式的應用能夠更好提升其整體性效果, 避免因為型鋼應用不合理帶來較大問題威脅。此外, 還需要針對性鋼材料的應用進行合理防護, 促使型鋼材料能夠具備較強的防腐蝕性能, 在型鋼材料上進行防銹涂料的處理, 綜合提升其防護效能。

3.3 預應力抗震加固法

在土建結構抗震加固處理中, 合理運用預應力技術進行加固處理同樣也能夠表現出較強的作用價值, 其主要就是借助于鋼拉桿或者是撐桿進行預應力的有效施加, 進而也就能夠促使這些外加結構能夠具備更強的加固防護效果, 對于提升原有土建結構的剛度、承載力以及抗裂性能等具備較強作用。結合這種預應力加固法的有效應用, 其最為突出的一個優勢就是不需要占用過多的空間, 可以在小范圍內進行加固處理, 最終取得的抗震加固效果同樣也是比較理想的`。但是預應力加固技術的應用同樣也存在著一些較為明顯的限制, 其一般不適合于在混凝土結構的高溫狀態下進行操作, 對于收縮較大的混凝土結構也很難發揮出較為理想的作用價值。當然, 對于預應力技術的具體施工應用, 同樣也需要重點把握好對于預應力大小的嚴格控制, 能夠促使其較好適應于土建結構加固需求, 避免可能在土建結構中形成不合理影響威脅。

3.4 增設構件抗震加固法

為了更好提升土建結構的穩定性和完整性, 重點圍繞著構件的合理增加進行處理也是比較有效的一個方式, 但是這一加固方式的應用同樣也存在著較為明顯的局限性, 很難實現對于一些內部結構固定, 且無法進行調整的土建工程進行處理。結合這種增設構件抗震加固法的有效應用, 其針對不同土建結構的加固應用需求, 可以采取的方式和手段也是比較多的, 比如增設墻體結構、增設柱結構以及增設拉桿等, 都能夠在具體應用中表現出較為理想的作用價值, 也需要有目的地進行處理, 避免隨意增設帶來的無用消耗, 需要確保其構件增設后能夠表現出最強的抗震加固效果。在這種增設構件抗震加固法的實際應用中, 需要重點加強對于構件增加后可能帶來不良影響和損失的詳細分析, 在原有結構基礎上進行計算, 了解其動力特性, 如此也就能夠更好提升其整體抗震加固效果。當然, 具體到不同構件增加處理中, 必然還需要進行詳細規劃, 結合周圍結構特點進行有序處理, 盡量避免可能形成的明顯相互干擾威脅。

3.5 合理設計防震縫

為了較好實現對于土建結構抗震加固性能的提升優化, 在具體設計處理中還需要切實加強對于防震縫的有效設計, 能夠促使防震縫的應用較為合理高效, 有效實現對于防震縫作用價值的呈現, 保障其結合具體土建結構進行合理留設。對于一些體型相對不規則的土建結構, 更是需要合理設計防震縫, 促使防震縫結構能夠較好實現對于整體結構抗震性能的優化, 保障相應位移需求能夠得到較好控制, 避免可能產生的較大威脅問題。在防震縫的具體設置處理中, 還需要切實把握好對于隔震支座的有效應用, 確保其整體土建結構的抗震加固效果較為突出, 對于地震作用下的不良威脅形成較好處理, 如此也就必然能夠保障結構的穩定性。

4 結束語

綜上所述, 對于土建結構中抗震加固技術手段的有效應用, 其作用價值較為突出, 需要結合具體土建工程項目的結構穩定性需求進行合理分析, 確保其能夠具備較強的可靠性, 保障土建結構應用安全性。具體到各類抗震加固方法的選擇中, 需要綜合分析, 全面評價適應條件, 規范后續具體施工作業, 確保其能夠較好作用于土建結構, 發揮抗震加固需求。

參考文獻

[1]韓曉蕊.抗震加固技術措施在土建結構工程項目中的應用[J].城市建設理論研究 (電子版) , (14) :221.

[2]田雨, 孟超, 王華良.土建工程結構設計中的樁基設計與抗震設計問題[J].住宅與房地產, 2017 (9) :111.

[3]許偉濤.土建結構設計中的樁基設計與抗震設計[J].農村經濟與科技, 2017 (4) :61~62.

[4]胡永平.芻議土建結構中的抗震加固技術[J].四川水泥, 2017 (1) :202.

[5]張力.芻議土建結構中的抗震加固技術[J].建筑知識, (11) :38.

[6]孫作新.土建工程結構設計中的樁基設計與抗震設計問題[J].科技創業家, (1) :24.

篇10：復合墻民用住宅的抗震設計結構研究分析論文

關于復合墻民用住宅的抗震設計結構研究分析論文

國內尤其是廣大鄉村城鎮地區已建成的底部框架結構中，底層一般采用磚砌體作為抗震墻，抗震規范和砌體規范對此類抗震墻的設計做出了相應規定。針對地震作用下磚砌體墻容易開裂、延性較差的問題和設置混凝土墻帶來的剛度過大等不利影響，提出在房屋底層設置一種新型抗側力構件—一密肋復合抗震墻，形成底部框架—一密肋復合墻上部砌體房屋結構(簡稱底部框架—一復合墻結構)。本文結合課題組前期對密肋復合墻、框架-密肋復合墻的研究成果，對底部框架—一復合墻結構的抗震設計方法、構造措施等方面進行較為系統的介紹，以利于今后對底部框架房屋結構的研究和工程應用。

1上部砌體結構

密肋復合墻是以截面及配筋較小的鋼筋混凝土為框格，內嵌以各種具有一定強度的輕質砌塊工地現澆或工廠預制而成。密肋復合墻在水平荷載作用下，與隱形外框架共同工作，兩者相互作用，充分發揮各自性能，以密肋復合墻為主要受力構件、與隱形外框架和現澆樓板組成的裝配整體式密肋壁板結構，已在我國部分省市的多層和小高層住宅體系中得到應用。底部框架房屋的設計中，砌體層與底部框架—一抗震墻層剛度比值的控制是決定這類房屋抗震性能優劣的關鍵性因素，其中一個重要的原因在于無論是砌體墻還是混凝土墻，在墻體截面面積固定不變的條件下無法實現剛度的自由調整，造成上下層剛度比值難于控制，而密肋復合墻可以有效解決墻體面積不變時其抗側剛度的調整問題，從而滿足不同條件下結構對抗震墻的設計需求。

2抗震性能研究

框架—一密肋復合墻體受力特點。為了研究反復荷載作用下框架與復合墻協同工作機制、破壞形態和極限剪承載能力，進行了內置“十”字形、“豐”字形、“井”字形等不同框格形式的框架—一復合墻荷載試驗。框架—一復合墻荷載試驗結果表明：①試件破壞形式均是剪切型，內墻板中填充砌塊首先開裂，繼而墻板框格(主要是肋梁)端部形成塑性鉸，最后外框架柱發生壓彎破壞，框架-復合墻體具有明顯的雙重延性受力特點;②內填砌塊與混凝土框格、復合墻板與外框架相互支撐、相互約束，依照各自剛度大小承擔相應荷載，并在荷載作用過程中不斷進行內力重分配與調整，具有良好的協同工作性能;③密肋復合墻板的獨特構造特點，減小甚至避免了砌體墻發生平面外破壞的可能，砌體在破壞階段仍能發揮一定支撐作用;較小的框格有利于控制墻體裂縫分布，避免形成貫通框架對角的主斜裂縫，同時增加了墻體變形能力，使得后期變形更為平緩;④處于壓彎狀態的肋柱較拉彎狀態的肋梁破壞輕微，在荷載作用的整個過程中均能保持豎向承載力，始終分擔試件所承擔的豎向荷載，表現出良好的抗倒塌能力。

3實用抗震設計方法

確定框架與復合墻協同工作計算模型和不同階段復合墻剛度折減系數后，即可進行抗震設計。底部框架結構層數一般不會超過8層，剛度沿高度分布比較均勻，并且以剪切變形為主，因此可采用底部剪力法進行計算。參考一般底部框架-抗震墻磚房結構，給出底部框架—一復合墻結構的主要設計步驟：

3.1初步擬定框架、復合墻及上部砌體墻的截面尺寸和材料強度等級，計算出各樓層重力荷載代表值，將其分別集中置于相應的樓蓋水平處。

3.2計算結構的'層間側移剛度。底層側移剛度按公式(6)計算，若底層同時還有砌體抗震墻或混凝土墻，則可在式(6)上增加相應構件有效側移剛度表達式。初步設計階段，復合墻彈性等效剛度可取0.4~0.6倍的同截面混凝土墻剛度，誤差不大。

3.3計算結構的自振周期.底層框架-復合墻結構的基本周期建議采用頂點位移法或瑞雷法，由此兩式計算所得的基本周期值與實測值符合較好。

4抗震構造措施

底部框架復合墻結構所采取的抗震構造措施除應滿足抗震規范、砌體規范等對多層砌體房屋和底部框架房屋的有關規定外，框格配筋還應滿足下列幾方面的要求:①框格縱筋配筋率與墻板截面積的比值不應小于1.0‰，鋼筋直徑不宜小于16mm，截面配筋數量不少于4根;箍筋直徑不宜小于6mm，間距不大于300，梁柱交接處適當加密;②與復合墻相連的框架柱除承擔自身所分配的地震力外，還與復合墻之間存在較為復雜的受力關系，抗震等級宜提高一級考慮，箍筋沿柱全高加密;③肋梁鋼筋外伸長度在框架柱內符合錨固長度要求，當框架柱兩側均有復合墻時，肋梁縱筋宜連續設置;④肋梁、肋柱與框架之間的砌塊參與結構受力，與框架柱通過26間400mm的拉結筋可靠連接，沿框格全長設置。

底部框架—一抗震墻房屋是符合我國現階段國情特點、在城市和鄉鎮中被廣泛應用的一種結構形式，預計在今后相當長一段時期內仍會建造大量的底框砌體住宅建筑。

篇11：鋼管混凝土在抗震工程中的應用論文

鋼管混凝土在抗震工程中的應用論文

摘要：簡要介紹了鋼管混凝土的特點和發展史，針對前人已研究的成果，綜述了不同截面、不同空心率、不同結構下的鋼管混凝土構件的抗震性能，為鋼管混凝土在實際抗震工程中的運用提供了參考建議。

關鍵詞：鋼管混凝土；抗震性能；耗能能力

0 引 言

鋼管混凝土構件是在鋼管內填充混凝土。隨著高層、超高大跨度建筑的需要，鋼管混凝土結構憑著承載力高、造價低、施工方便、抗震性好等優越的條件被廣泛應用，很多研究者做了很多關于鋼管混凝土的抗震性能分析和研究，取得了很大的成果，并在抗震工程中得到廣泛應用。

1 鋼管混凝土的特點

鋼管在縱向軸心壓力作用下，屬于異號應力場，其縱向抗壓強度將下降，小于單向受壓時的屈服應力，同時鋼管是薄鋼管，單向受壓時，承載力受管壁局部缺陷的影響很大，遠遠低于理論臨界應力計算值；對于混凝土，強度低，截面大，隨著混凝土強度增大脆性增加，而混凝土抗拉性比較差［1］。

鋼管混凝土是新型結構［2］，正好彌補了兩者的缺點，在鋼管混凝土構件在縱向軸心壓力作用下，由于混凝土的密貼，保證了鋼管不會發生屈曲，可以使這算應力達到鋼材的屈服強度［3］，使鋼材的強度承載力得以充分發揮；對于混凝土，混凝土不僅受到縱向壓力，還有受到鋼管的緊箍力，使混凝土三向受壓，使混凝土縱向抗壓強度提高，彈性模量也得到提高，塑性增加。

鋼管和混凝土的共同作用下，使得鋼管混凝土構件有以下特點：

（1）構件承載力大大提高。1976年哈爾濱鍋爐廠做了一次簡單的對比試驗，得到鋼管混凝土柱軸心受壓下承載力是空鋼管和管內徑素混凝土柱之和的173%。

（2）良好的塑性和韌性。這種新結構在承受沖擊荷載和振動荷載時，有很大的韌性，所以抗震性能比較好。

（3）造價低, 從很多實際工程可以看到，鋼管混凝土柱與普通鋼筋混凝土柱相比，節約混凝土50％以上，結構自重減輕50％左右，鋼材用量相等或略高，不需要模板。與鋼結構相比，可減少鋼材50％左右。

（4）施工簡單，可以縮短工期。

2 鋼管混凝土結構的發展史

鋼管混凝土結構是在勁性鋼筋混凝土結構、螺旋配筋混凝土結構以及鋼管結構的基礎上發展起來的。

在19世紀60年代前后，鋼管混凝土結構在蘇聯、北美、西歐和日本等發達國家得到重視，并開展了大量的試驗研究，但是施工工藝得不到解決。

在19世紀80年代后期，由于先進的泵灌混凝土工藝的發展，解決了施工工藝的問題。如1879年英國的Severn鐵路橋的建造采用鋼管橋墩，在管內灌了混凝土防止內部銹蝕并承受壓力。

1923年，日本關西大地震后，人們發現鋼管混凝土結構在這次地震中的破壞并不明顯，所以在以后的建筑，尤其是多高層建筑中大量應用了鋼管混凝土。1995年阪神地震后，鋼管混凝土更顯示了其優越的抗震性能。

鋼管混凝土在我國的發展：20世紀60年代中期，鋼管混凝土引入我國。1966年北京地鐵車站工程中應用了鋼管混凝土柱。在70年代廠房和重型構架也應用了鋼管混凝土柱；80年代后，我國開展了科學試驗研究，得到了結構的計算理論和設計方法［4］。

現階段我國對鋼管混凝土性能的研究：圓形、多邊形和方形、實心與空心、軸心受壓與偏心受壓構件的強度和穩定；壓彎扭剪復雜應力狀態下構件的'強度和穩定；抗震性能與抗火性能以及施工時初應力的影響等。而且取得了很大的科研成果。

3 綜述前人已研究的鋼管混凝土抗震性能

3.1鋼管混凝土構件根據截面形狀可以分為方形、矩形、多邊形及圓形截面鋼管混凝土構件。

國外Shinji 和 Yamazaki 等[5]對受變化的軸力和往復水平荷載作用下的方鋼管混凝土柱的受力性能和位移進行研究；Amit[6]做了高強方鋼管混凝土柱抗震性能的試驗研究，分別分析了高強混凝土和高強混凝土對構件滯回性能的影響；Kang 和 Moon[7]考察了方鋼管混凝土柱恒軸力在低周反復荷載和單調荷載作用下構件的承載能力和耗能能力，得到方鋼管高強混凝土柱滯回曲線飽滿，即使在高軸壓比的情況下，都沒有明顯的捏縮現象；試件有較好的耗能能力，位移延性系數均大于 3[8]。方鋼管高強混凝土柱與普通方鋼管混凝土柱[8]相比，有較高的彈性剛度和極限荷載；與高強混凝土柱[10]相比，有良好的耗能能力和更小的強度退化；與純鋼柱比，有良好的抗失穩能力。

蘇獻祥的矩形鋼管混凝土柱在循環荷載作用下的性能研究中得到矩形鋼管混凝土柱承載力高，變形能力強，有較穩定的后期承載力，延性系數在6．89～11．53[11]之間，滿足延性柱的抗震要求，矩形鋼管混凝土柱的滯回曲線飽滿，沒有明顯的“捏縮”現象，耗能能力強，具有良好的抗震性能。

隨著邊數越多，鋼管混凝土構建的組合性能越好，產生的緊箍力增大，承載力增大，塑性增強，承載力是抗震重要指標之一，因此圓形鋼管混凝土具有較好的抗震性能。

矩形鋼管混凝土柱與梁節點構造簡單、連接方便，還能有效提高構件的延性及有利于防火、抗火等特點，最重要的是矩形截面存在剛度的強軸和弱軸，它可以按要求提高強軸方向的剛度，而弱軸方向剛度基本不變，從而提高截面整體效果；但是矩形各邊不相等所以受到的緊箍力不同，不如方形截面受緊箍力相等。圓鋼管混凝土構件的鋼管對核心混凝上起到了有效的約束，使混凝土的強度得到了提高，塑性和韌性大為改善。截面選擇時應該根據實際情況抓住主要的矛盾。

3.2鋼管混凝土在房建中用于框架結構、框架剪力墻、剪力墻及筒體結構中。

Kim和 Bradford［12-13］指出鋼筋混凝土框架結構抗側剛度較小,為了使結構既具有較高的抗側剛度，又有較好的耗能性能和承載力。有鋼管混凝土框架結構抗震性能試驗研究［14］得出此實驗的P一△滯回曲線均呈現出飽滿的棱形，充分表明鋼管混凝土框架的耗能能力強和延性好。在破壞階段，梁出現屈服甚至屈曲，得到鋼管混凝土柱的抗傾剛度及塑性很好，整個結構的P一△曲線無下降段，具有較強的變形能力。

為減小高層建筑底部剪力墻的厚度，減緩箍筋的密集程度，提高剪力墻的抗震能力，可以采用鋼管混凝土剪力墻結構，有試驗［15］表明鋼管混凝土剪力墻試件的開裂荷載、名義屈服荷載和彈塑性變形能力都大于相同參數的鋼筋混凝土剪力墻試件，而且約束邊緣構件為端柱的鋼管混凝土剪力墻，其變形能力大于約束邊緣構件為暗柱的矩形截面鋼管混凝土剪力墻。

鋼管混凝土減震框架結構在地震中消耗的地震能量相對較小，而鋼管混凝土減震框架結構（三重鋼管防屈曲支撐）具有與鋼管混凝土框架剪力墻結構相當的承載力，并在變形能力延性和耗能能力等方面均有明顯的提高，對剛度退化和強度退化也有明顯的緩解，具有更合理的受力性能和破壞機制，新型三重鋼管防屈曲支撐起到良好的耗能減震作用，有效地改善鋼管混凝土框架的抗震性能［16］。

基于性能的鋼管混凝土空間筒體結構試驗［17］中得出此結構在Y向罕遇地震作用下，單側支撐屈服，表明對于Y軸不對稱的布置，對結構扭轉影響顯著；結構在X向罕遇地震作用下，個別重要構件鋼管混凝土柱進入邊緣屈服狀態，少數支撐和鋼梁邊緣屈服，Y向罕遇地震作用下，偏心扭轉相對較小，幾乎不進入屈服狀態，2個方向的層間位移角均小于1/50的要求，但是結構抗震能力完全達到了性能目標D的水準，接近c的水準［18］，得出鋼管混凝土空間結構在X向罕遇地震下注意重要構件的強度和延性要求，在Y向罕遇地震作用下注意結構布置對稱，避免偏心對結構的扭轉作用，只要布置合理抗震性能還是比較強的。

為了改善鋼管混凝土框架結構的受力性能，通常在鋼管混凝土框架中設置支撐［19-20］來提高結構的抗側剛度，但是在大震作用下，支撐有可能會出現失穩，可以通設置剪力墻來提高抗側剛度，但剪力墻與鋼管混凝土框架的協同工作以及大震作用下鋼管混凝土框架能否成為第二道防線這些都有待研究。

3.3 鋼管混凝土可以根據鋼管內是否充滿混凝土分為實心鋼管混凝土與空心鋼管混凝土。

實心鋼管混凝土結構會使結構自重加大，地震作用下影響效應加大，但是要根據具體工程實際的截面尺寸和承載力來決定是否采用實心鋼管混凝土。

諾丁漢特倫特大學的 Y.L. Song 等進行了一組純空心混凝土短柱與空心鋼管混凝土短柱的軸壓試驗，試驗結果表明純空心混凝土短柱的破壞表現為非常明顯的脆性破壞，而空心鋼管混凝土短柱則表現出了較好的延性，其承載力幾乎比純空心混凝土短柱提高了50%［21-22］。

K.A.S. Susantha、Hanbin Ge 等人分析了作用在圓形、八邊形和方形鋼管混凝土柱內填混凝土上的側壓力，指出平均側壓力極值與柱的材料和幾何特性有關，研究了各種截面形狀的鋼管混凝土柱的后期工作性能，對于混凝土強度和后期工作性能，試驗結果與計算結果都吻合良好［23］。

方形空心鋼管混凝土不適合應用于需要抗震設防的建筑結構中；而圓形截面的空心鋼管混凝土，對于不同空心率的構件，控制適當軸壓比的限制，能夠滿足《實、空心鋼管混凝土結構設計規程（CECS 254-）》中要求的結構分析參數限值。為了滿足抗震的要求，規程中關于空心鋼管混凝土柱設計軸壓比限值給了太大，應當作適當的修正，建議空心鋼管混凝土設計軸壓比大些，可通過計算滿足，此時構件具有較好的抗震性能；軸壓比、空心率及截面形式都是影響空心鋼管混凝土壓彎構件滯回性能的重要參數。其影響為：軸壓比越大，滯回環小而且扁瘦，耗能能力越差，強度退化越劇烈，剛度退化越快，對構件初始剛度影響不大，水平極限承載力有先增大后減小趨勢，延性減小；空心率越大，滯回環小且扁瘦，耗能能力越差，強度退化劇烈，剛度退化快，構件初始剛度減小，水平極限承載力下降，延性越差；相比于等效面積相同的方形截面構件，由于圓形截面空心鋼管混凝土中的鋼管和混凝土的組合性能比較強，在壓彎作用下，耗能能力更強，強度退化和剛度退化不明顯，初始剛度和水平極限承載力增大，且延性較好。

3.4 新型鋼管混凝土抗震性能

蔡克銓和林敏郎進行了圓中空夾層鋼管混凝土柱抗震性能的試驗研究［24］，表明徑厚比為150和75的圓中空夾層鋼管混凝土柱的峰值應變約為無約束混凝土的1.6～2.3倍，這說明混凝土受到了很大的約束，混凝土三向受壓使混凝土延性增加，使得破壞過程減緩。中空夾層鋼管混凝土柱的復合彈性模量為實心鋼管混凝土柱的1.5倍以上，這說明中空夾層鋼管混凝土有較高的復合彈性模量，有較高的軸向剛度。還有即使設計的中空夾層鋼管混凝土柱的軸向強度低于實心鋼管混凝土柱，但是抗彎能力卻比實心鋼管混凝土強。

在鋼筋混凝土柱的截面中部設置圓鋼管的柱,或由截面中部的鋼管混凝土和鋼管外的鋼筋混凝土組合而成的柱,稱為鋼管混凝土組合柱,簡稱組合柱；若鋼管內外混凝土不同期澆筑,則稱為鋼管混凝土疊合柱,簡稱疊合柱。錢稼茹、康洪震開展了對鋼管高強混凝土組合柱抗震性能試驗研究，其試驗得到試件的滯回曲線飽滿,位移延性系數都大于4,極限位移角都大于1/40,耗能能力和極限位移角大于參數相近的高強混凝土柱［25］。可以根據地區抗震等級選擇是否采用這種組合柱，使其滿足抗震要求，同時減少資源的浪費。

4 結束語

鋼管混凝土結構與相同參數下鋼筋混凝土柱相比有較好的承載力和塑性，因此具有較好的抗震性能。在選擇鋼管混凝土的截面形式時要根據結構的需要，若設計部位其中一個方向軸向剛度較大，而地區地震作用不大可以選擇矩形截面；若地震作用較大時，各方向軸向剛度相差不大的情況下，可以選擇圓鋼管混凝土。對于空心率下抗震性能要根據計算，然后選擇反復荷載下承載力高和鋼管與混凝土組合性能比較好的空心率。充分利用已研究的鋼管混凝土抗震性能設計方法，計算和驗算新型鋼管混凝土構件是否可以既節省造價又安全可靠。

參考文獻:

[1] 鐘善桐.鋼管混凝土統一理論研究與應用[M].北京：清華大學出版社,.08：3.

[2] Mohammad S, Saadeghvaziri M A. State of the concrete-filled tubular columns. ACI Journal, ,94(5).

[3] 鐘善桐.鋼管混凝土結構[M].黑龍江：黑龍江科學技術出版社,1995.12:11.

[4] 中國工程建設標準化協會標準CECSl60：．建筑工程抗震性態設計通則[S]．北京：中國計劃出版社，2004.

[5] Shinji Yamazaki, Susumu Minami. Experimental study inelastic behavior of steel beam-columns subject to varying force and cyclic lateral load [J]. Journal of

Structural Construction, , 519: 95―102.

[6] Amit H, Varma J M Richard. Seismic behavior and design of high-strength square concrete-filled steel tube beam columns [J]. Journal of Structural Engineering (ASCE),2004, 13(2): 169―179.

[7] Kang C H, Moon T S. Behavior of concrete-filled steel tubular beam-column under combined axial and lateral forces [C]. Proceedings of the Fifth Pacific Structural

Steel Conference, Seoul, Korea, : 961―966.

[8] 李斌,馬愷澤,劉惠東.方鋼管高強混凝土柱抗震試驗研究[J].工程力學, ，26（增刊）.

[9] 呂西林, 陸偉東. 反復荷載作用下方鋼管混凝土柱的抗震性能試驗研究[J]. 建筑結構學報, , 21(2): 2―10.

[10] 謝濤, 陳肇元. 高強混凝土柱抗震性能的試驗研究[J].建筑結構,1998, 19(12): 1～8.

[11] 蘇獻祥.矩形鋼管混凝土柱在循環荷載作用下的性能研究[D].西安科技大學，2009.

[12] 李斌，薛剛，張園.鋼管混凝土框架結構抗震性能試驗研究[J].地震工程與工程振動，2002.22(5).

[13] 錢稼茹，江棗，紀曉東.高軸壓比鋼管混凝土剪力墻抗震性能試驗研究[J].建筑結構學報,,7.31.

[14] 任鳳鳴，周云，林紹明等.鋼管混凝土減震框架與鋼管混凝土框架—剪力墻結構的對比試驗研究[J].土木工程學報,.45(4).

[15] Kim Y J, Kim M H, Jung I Y, et al. Experimental investigation of the cyclic behavior of nodes in structures[J]. Engineering Structures,2011,33(7):2134～2144.

[16] Bradford M A, Pi Y L, Qu W L. Time-dependent in-plane behavior and buckling of concrete-filled steel tubular arches[J].Engineering Structures, 2011,33(5):1781～1795.

[17] 薛強,郝際平,王迎春.基于性能的鋼管混凝土空間筒體結構抗震設計[J].世界地震工程,2011,27（4）.

[18] 徐培福，傅學怡，王翠坤等.復雜高層建筑結構設計[M].北京：中國建筑出版社，．

[19] Astanch-Ash A, Zhao Q H. Cyclic behavior of steel shear wall systems//Proceedings of 2002 Annual Stability Conference[C]. Structural Stability Research Council.2002.

[20] Liao F Y. Han L H. Tao Z. Seismic behavior of circular CFST columns and RC shear wall mixed structures experiments. Journal of Constructional Steel Research.2009.65(8):1582～1596.

[21] Song．Y．L．Chen．J．F．Structural Behavior of short Steel．Concrete Composite Spun Tubular Columns[J]．Magazine of Concrete Research，2000，52(6)：41 1．418．

[22] Y.L. Song, J.F. Chen. Structural behavior of short steel-concrete composite spun tubular columns[J]. Magazine of Concrete Research. 2000,52(6)

[23] K.A.S. Susantha, Tsutomu Usami. Uniaxial stress-strain relationship of concrete .2002.

[24] 盧德輝.圓、方形空心鋼管混凝土柱抗震性能及設計方法研究[D].2012.

[25] 錢稼茹，康洪震.鋼管高強混凝土組合柱抗震性能試驗研究[J].建筑結構學報，2009.30（4）.

篇12：工程結構轉換層施工工藝的論文

工程結構轉換層施工工藝的論文

一、工程結構轉換層底模板支撐系統的施工工藝

在轉換層的施工過程中，采用的支撐系統施工工藝包括常規澆筑施工、疊合澆筑施工以及載荷傳遞施工三種。

（一）常規澆筑施工。在對轉換厚板或者轉換梁進行施工的過程中，首先采用的施工方式為一次支模澆筑混凝土成型施工方法。由于轉換層底模及施工載荷較大，支撐系統從轉換層底直至底層地面，采取一次支模澆筑施工方法尤其適合與需要使用多種支撐材料，轉換層位置較低的施工條件。

（二）疊合澆筑施工。所謂疊合澆筑施工就是在澆筑施工過程中將厚板、轉換梁等待澆筑結構分為2-3次進行疊合澆筑。該種澆筑方法的基本原理是充分利用首次澆筑混凝土所形成的板梁結構作為第二次混凝土澆筑的支撐結構；利用第二次澆筑獲得的結構作為第三次混凝土澆筑的支撐結構。在使用該種澆筑施工工藝的過程中，因為厚板、轉換梁下的支撐系統只需要能夠承載首次混凝土澆筑產生的載荷以及重量即可，能夠有效的降低整個結構下部鋼管的支撐符合，達到減少模板材料的目的。同時，采取分層澆筑施工的方式能夠顯著降低混凝土凝固過程中產生的大應力、高水化熱等對混凝土結構造成的影響。

（三）荷載傳遞施工。該種施工方法是利用支撐系統，將轉換層結構的轉換厚板、轉換梁施工過程中的施工載荷以及自重均勻的分配到各個樓層中的施工方法。在采取該種施工方法的過程中，必須精確計算支承樓板的詳細數據。在具體的載荷傳遞施工過程中，可以使用兩種方法實現：使用鋼牛腿或者梁下斜撐支架系統將轉換層底部的大部分載荷傳遞至混凝土柱；使用轉換梁下排架系統將剩余的`載荷傳遞至下層若干樓層。

二、工程結構轉換層鋼筋施工工藝技術

轉換層結構施工的過程中需要進行大量的鋼筋工程作業，其施工質量直接影響轉換層的整體結構性能。在施工過程中，首先要進行精確的下料、翻樣施工，保證所制作鋼筋的尺寸準確性。同時確保鋼筋連接的規范性，要處理好鋼筋之間的穿插與避讓。在鋼筋綁扎的過程中，要確保安裝順序的正確合理，確保轉換層施工完成后的整體質量及功能。在鋼筋連接施工中，可以根據實際的施工條件分別選擇：鋼筋閃光對焊連接法、套筒冷擠壓法、電渣壓力焊法和錐螺紋連接法。另外，也可以通過綁扎接頭的方式與構造鋼筋進行連接。在選擇連接方法時，還應該依據鋼筋的具體型號。例如，半徑在8-12之間的墻柱板筋，可以使用閃電對焊法、電弧焊法以及電渣壓力焊法進行連接；而半徑在14-16之間的板筋采用錐螺紋連接及套筒冷壓力擠壓法相對合適。通過前文的分析可以看出，高層建筑工程結構轉換層施工工藝比較復雜，工藝流程和施工方法、施工技巧等都十分講究，需要在科學嚴謹的技術措施的保障下才能使工程質量得到有效的保證，需要工程管理人員和技術人員的共同努力，協調配合才能使各項技術指標落實到位。

作者:王淵 岳曉明 單位:河南五建建設集團有限公司

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